Все без исключения стены и покрытия (и другие виды ограждающих конструкций зданий и сооружений) нельзя назвать изотермическими. Другими словами, говоря распределение температурного поля по сечению, перпендикулярного потоку тепла в конструкции не представляет собой постоянную величину, из-за присутствия всевозможных теплопроводных включений (так называемых "мостиков холода"), которые практически всегда в том или ином виде присутствуют в конструкции ограждения. В качестве теплопроводящих включений могут выступать арматурные стальные или композитные стержни в перевязке облицовочной кладки к несущим конструкциям, цементно-песчаный раствор или клей в кладке, фиксаторы теплоизоляционный материалов, углы и примыкания перекрытий и покрытий. Поэтому принимается такое понятие, как приведенное сопротивление теплопередаче ограждения R req , что есть величина равная осредненным теплотехническим характеристикам комбинированной (неоднородной по составу) конструкции, поток тепла в которой при постоянном по времени режиме не представляющийся одномерным по перпендикулярному сечению конструкции.

Таким образов R req равен сопротивлению теплопередаче однослойного ограждения такой же единицы площади, которая пропускает поток теплоты тот же что и в фактической конструкции при одном и том же градиенте температур между внутренней и наружной поверхностью ограждения. В том случае если отбросить влияние вышеуказанных теплопроводных включений или как мы уже говорили "мостиков холода" в конструкции ограждения, то его теплозащитные характеристики удобно представить с помощью понятия условного сопротивления теплопередаче. После того как мы определись с такими понятиями как условное и приведенное сопротивление, можно ввести определение коэффициента теплотехнической однородности r которое представляет собой отношение приведенного сопротивления теплопередаче к условному сопротивлению теплопередаче. Таким образом, r зависит от характеристик материалов и толщин составляющих ограждающей конструкцию слоев, а также от присутствия самих теплопроводных включений. Численное значение коэффициента r оценивает, насколько эффективно используются теплоизоляционные свойства утеплителя в ограждающей конструкции и влияние на это наличие теплоизоляционных включений. Исходя из решений по конструкции ограждения значение коэффициента теплотехнической однородности варьируется в пределах от 0,5 до 0,98 . Если оно равно 1, это значит, что фактически теплопроводных включений нет, и эффективность слоя теплоизоляционного материала максимальна использована.

Определение коэффициента теплотехнической однородности ограждающих конструкций.

Значение коэффициента r необходимо определять с помощью достаточно трудоёмких расчетов с использованием метода температурных полей или путем проведения замеров теплопроводности на основании эксперимента. В частности коэффициент теплотехнической однородности - r можно также рассчитать по указаниям, которые есть в СП 23-101-2004 «Проектирование тепловой защиты зданий». На практике же достаточно принять значение коэффициента по . Если при принятом по нормативным документам коэффициенте теплотехнической однородности конструкция ограждения все равно не соответствует действующим нормам то коэффициент можно повысить, подтвердив его применяемые значения расчетом.

В том случае когда в рассчитываемой конструкции ограждения не удается выдержать требования нормативных документов предъявляемых к коэффициенту теплотехнической однородности использование такой конструкции подлежит пересмотру. Тут возможны различные варианты, такие как замена самих применяемых типов и видов материалов в ограждении, уменьшение толщины швов в кладке, замена связующей стальной арматуры на композитную, изменение размеров кладочный блоков.

Учет коэффициента при расчете кладок.

Если же в конструкции ограждений применяется кладка из ячеистобетонных, керамзитбетонных и полистирольных блоков, следует учесть цементно-песчанные или клеевые швы кладки. Это связано в первую очередь с тем, что для кладки в СП 23-10-2004 при теплотехническом расчете ограждений при определении приведенного значения сопротивления теплопередаче значения теплопроводности материалов должны приниматься с учетом наличия швов. В СП 23-101-2004 в приложении Д для таких материалов, как ячеистый бетон, керамзитобетон, полистиролбетон и т.д. представлены теплотехнические характеристики сплошных(цельных) материалов. Связано это с тем, что фактически швы в кладке обладают гораздо большей теплопроводностью, чем сам материал кладки. Для корректного ограждающих конструкций с применении вышеуказанных материалов также необходимо вводить коэффициент теплотехнической однородности.

Рисунок H.1 - Схемы теплопроводных включений в ограждающих конструкциях

H.1 РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОЙ ОДНОРОДНОСТИ ПО ФОРМУЛЕ (12)

НАСТОЯЩЕГО СВОДА ПРАВИЛ

Таблица H.1 - Определение коэффициента

			Коэффициент при(рисунок H.1)
Примечание - Обозначения приняты по рисунку H.1.

Пример расчета

Определить приведенное сопротивление теплопередаче панели с эффективным утеплителем (пенополистирол) и стальными обшивками промышленного здания.

Исходные данные

Размер панели 6х2 м. Конструктивные и теплотехнические характеристики панели:

толщина стальных обшивок 0,001 м, коэффициент теплопроводности ;

толщина пенополистирольного утеплителя 0,2 м, коэффициент теплопроводности .

Отбортовка листового материала вдоль протяженных сторон панели приводит к образованию теплопроводного включения типа IIб (рисунок H.1), имеющего ширину =0,002 м.

Порядок расчета

Сопротивления теплопередаче вдали от включения и по теплопроводному включению:

Значение безразмерного параметра теплопроводного включения по таблице Н.2

0,002·58/(0,2·0,04)=14,5.

Таблица Н.2 - Определение коэффициента

#G0Схема теплопроводного включения по рисунку H.1		Значения коэффициента при(по рисунку H.1

По таблице Н.2 по интерполяции определяем величину

0,43+[(0,665-0,43)4,5]/10=0,536.

Коэффициент , по формуле (13)

Коэффициент теплотехнической однородности панели по формуле (12)

Приведенное сопротивление теплопередаче по формуле (11)

Н.2 РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОЙ ОДНОРОДНОСТИ ПО ФОРМУЛЕ (14)

НАСТОЯЩЕГО СВОДА ПРАВИЛ

Пример расчета

Определить приведенное сопротивление теплопередаче одномодульной трехслойной железобетонной панели на гибких связях с оконным проемом крупнопанельного жилого дома серии III-133.

Исходные данные

Панель толщиной 300 мм содержит наружный и внутренний железобетонные слои, которые соединены между собой двумя подвесками (в простенках), подкосом, расположенным в нижней зоне подоконного участка, и распорками: 10 - у горизонтальных стыков и 2 - в зоне оконного откоса (рисунок Н.2).

1 - распорки; 2 - петля; 3 - подвески;

4 - бетонные утолщения (=75 мм внутреннего железобетонного слоя); 5 - подкос

Рисунок Н.2 - Конструкция трехслойной панели на гибких связях

В #M12293 0 1200037434 4120950664 4294967273 80 2997211231 403162211 2325910542 403162211 2520таблице Н.4#S приведены расчетные параметры панели.

В зоне подвесок и петель внутренний бетонный слой имеет утолщения, заменяющие часть слоя утеплителя.

Порядок расчета

Конструкция ограждения содержит следующие теплопроводные включения: горизонтальные и вертикальные стыки, оконные откосы, утолщения внутреннего железобетонного слоя и гибкие связи (подвески, подкос, распорки).

Для определения коэффициента влияния отдельных теплопроводных включений предварительно рассчитаем по формуле (7) термические сопротивления отдельных участков панели:

в зоне утолщения внутреннего железобетонного слоя

по горизонтальному стыку

по вертикальному стыку

термическое сопротивление панели вдали от теплопроводных включений

Условное сопротивление теплопередаче вдали от теплопроводных включений

Так как панель имеет вертикальную ось симметрии, то определение последующих величин осуществляем для половины панели.

Определим площадь половины панели без учета проема окна

Толщина панели =0,3 м.

Определим площадь зон влияния и коэффициентдля каждого теплопроводного включения панели:

для горизонтального стыка

2,95/3,295=0,895.

По таблице Н.3 =0,1. Площадь зоны влияния по формуле (15)

для вертикального стыка

Таблица Н.3 - Определение коэффициента влияния

#G0Вид теплопроводного включения	Коэффициент влияния
	Без примыкания внутренних ограждений	С примыканием внутренних ограждений
		Без ребер	С ребрами толщиной, мм
Оконные откосы	Без ребер	С ребрами толщиной, мм:
Гибкие связи диаметром, мм:
Примечания
1 В таблице приведены - термические сопротивления,, соответственно панели вне теплопроводного включения, стыка, утолщения внутреннего железобетонного слоя, определяемые по формуле (8);- расстояния, м, от продольной оси оконной коробки до ее края и до внутренней поверхности панели.
2 Промежуточные значения следует определять интерполяцией.

По таблице Н.3 =0,375. Площадь зоны влияния по формуле (15)

;

для оконных откосов при =0,065 м и=0,18 м, по таблице Н.3=0,374. Площадь зоны влияния половины оконного проема с учетом угловых участков определяется по формуле (16)

для бетонных утолщений внутреннего железобетонного слоя в зоне подвески и петли при =1,546/3,295=0,469 по таблице М.3*=0,78. Суммарную площадь зоны влияния утолщений подвески и петли находим по формуле (17)

для подвески (диаметр стержня 8 мм) по таблице Н.3 =0,16, площадь зоны влияния по формуле (17)

для подкоса (диаметр стержня 8 мм) по таблице Н.3 =0,16, по формуле (17)

для распорок (диаметр стержня 4 мм) по таблице Н.3 =0,05.

При определении суммарной площади зоны влияния пяти распорок следует учитывать, что ширина зоны влияния со стороны стыка ограничена краем панели и составляет 0,09 м. По формуле (18)

Рассчитаем по формуле (14)

Приведенное сопротивление теплопередаче панели определим по формуле (11)

Таблица Н.4

#G0Материал слоя			Толщина слоя, мм
			Вдали от включений	в зоне подвески и петли	горизон- тальный стык	верти- кальный стык
Наружный железобетонный слой
Теплоизоляционный слой - пенополистирол
Минераловатные вкладыши
Внутренний железобетонный слой

ПРИЛОЖЕНИЕ П

Техническая статья

Промерзания конструкций зимой и перегрев летом, образование конденсата и, как следствие, сокращение срока их эксплуатации, высокое энергопотребление здания – основные итоги ошибок, допущенных в теплотехнических расчетах. В современном строительстве уровень термического сопротивления - важный параметр ограждающих конструкций наряду с их несущей способностью. Требования для создания надежной, экологически безопасной среды обитания при разумном энергопотреблении формирует подведомственный Минстрою РФ «Научно-исследовательский институт строительной физики Российской академии архитектуры и строительных наук» (НИИСФ РААСН). С момента вступления в силу разработанного им свода правил СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий. Актуализированная редакция СНиП 23-02-2003» подход к определению приведенного сопротивления ограждающих конструкций значительно изменился. Теперь вместо привычных табличных значений коэффициента теплотехнической однородности ограждающих конструкций требуется рассчитывать каждую ограждающую конструкцию здания отдельно. Какие плюсы дает новая методика расчета на практике?

В качестве примера ограждающей конструкции рассмотрим совмещенное кровельное покрытие жилого многоквартирного дома. При проведении расчета в соответствии с описанной в СНиП 23-02-2003 методикой определения приведенного сопротивления мы не обнаружим табличных значений однородности для таких типов конструкций. Поэтому остается только полагаться на свою интуицию и выбирать данные значения наугад. Либо, опираясь на данные близких по значениям конструкций, таких как чердачные перекрытия, значение однородности которых находится в пределах от 0,5 до 0,9.

При решении задачи по нормам, описанным в приложении Е СП 50.13330.2012, мы уже точно, на основании конкретной геометрии можем определить значение коэффициента теплотехнической однородности рассматриваемой конструкции или фрагмента. Для совмещенного кровельного покрытия определяем плоские, линейные и точечные элементы, из которых состоит ограждающая конструкция. Перечислим наиболее распространенные из них. К плоским относится площадь кровли по глади, к линейным - примыкания к разным типам парапетов, выходам на кровлю, вентиляционным шахтам и т.д., а к точечным - крепеж утеплителя и гидроизоляции. Далее потребуется найти удельный геометрический показатель каждого из присутствующих элементов на кровле. Путем определения: его площади для плоских, длины для линейных, и количества штук для точечных элементов. Как правило, для таких типов конструкций среди линейных элементов наибольший удельный геометрический показатель имеют примыкания к парапету.

Затем, необходимо вычислить удельные потери теплоты, проходящие через элемент. Для определения данного параметра можно воспользоваться уже готовыми табличными значениями, приведенными в СП 230.1325800.2015, или же смоделировать узел в специализированной программе по расчету тепловых полей и определить удельные потери теплоты через узел самостоятельно. Полученные результаты заносятся в таблицу по форме Е2 СП 50.13330.2012 и вычисляют приведенное сопротивление теплопередачи рассматриваемого фрагмента ограждающей конструкции по формуле Е1 СП 50.13330.2012.

Теперь на примере рассмотрим совмещенную кровлю условной секции жилого многоквартирного дома. В расчете приведенного сопротивления примем два элемента, имеющих наибольший геометрический показатель: площадь кровли по глади и примыкание к неутепленному парапету. Остальные элементы в расчете не учитываем.

Исходные данные для расчета:

Площадь поверхности кровли составляет 263 м 2 ;

Длина примыканий к парапету 101 м;

Условное сопротивление теплопередачи однородной части кровли 5,526 м 2 * 0 С/Вт;

Термическое сопротивление слоя утеплителя на стене 3 м 2 * 0 С/Вт;

Теплопроводность основания парапета 0,6 Вт/м 2 * 0 С;

Термическое сопротивление слоя утеплителя на плите покрытия 5 м 2 * 0 С/Вт;

Дополнительное утепление парапета отсутствует.

Произведем расчет по имеющимся параметрам, результаты занесем в таблицу 1 (форма по типу таблицы Е2). Значения удельных потерь теплоты через парапет приняты на основании данных таблицы Г.42 СП 230.1325800.2015.

Таблица 1

Приведенное сопротивление для такой конструкции будет равно R пр =2,978 м 2 * 0 С/Вт. А значение коэффициента теплотехнической однородности r=0,54.

Пример 1: Температурные поля узла примыкания к парапету. Вариант 1.*

Внесем корректировки в исходные данные. Уменьшим теплопроводность основания до 0,2 Вт/м 2 * 0 С и добавим утепление высотой 500 мм на парапет. Значения удельных потерь теплоты через парапет приняты на основании данных таблицы Г.47 СП 230.1325800.2015.

Скорректируем таблицу 1.

Теперь приведенное сопротивление для этой же конструкции будет равно R пр =3,973 м 2 * 0 С/Вт. А коэффициент теплотехнической однородности r=0,72.

Пример 2: Температурные поля узла примыкания к парапету. Вариант 2.*

Таким образом, внеся небольшие изменения в конструкцию узла примыкания к парапету и не изменяя при этом толщины основной изоляции, мы получаем увеличение значения приведенного сопротивления на 33% по отношению к первоначальному значению.

На основании вышеизложенного можно сделать вывод: чем подробнее и рациональнее, не только с точки зрения несущей способности, но и с точки зрения теплотехники, проработаны все узлы, тем меньше здание будет терять тепла через ограждающие конструкции, и тем выше будет эффективность использования утеплителя в таких конструкциях.

В ТЕХНОНИКОЛЬ, Вы можете заказать полный теплотехнический расчет здания, согласно методики СП 50.13330.2012, или расчет конкретного узла на определение теплопотерь и удовлетворение санитарно-гигиенических требований.

Расчет коэффициента теплотехнической однородности ограждающих конструкций по табличным значениям

1. 1. Расчет коэффициента теплотехнической однородности r по формуле (2.7)
2. Таблица Б.1
3. Таблица для определения коэффициента ki
4. 0,1 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,5 2 2 1,02 1,01 1,01 1,01 1 1 1 1 5 1,16 1,11 1,07 1,05 1,04 1,03 1,02 1,01 10 1,33 1,25 1,15 1,1 1,08 1,06 1,04 1,03 30 1,63 1,47 1,27 1,18 1,14 1,11 1,07 1,05 10 - 40 2,65 2,2 1,77 1,6 1,55 - - - 2 1,02 1,01 1,01 1,01 1,01 1,01 1,01 1 5 1,12 1,08 1,05 1,04 1,03 1,03 1,02 1,01 10 1,18 1,13 1,07 1,05 1,04 1,04 1,03 1,02 30 1,21 1,16 1,1 1,07 1,05 1,04 1,03 1,02 2 1,05 1,04 1,03 1,02 1,01 1,01 1,01 1,01 5 1,28 1,21 1,13 1,09 1,07 1,06 1,04 1,03 10 1,42 1,34 1,22 1,14 1,11 1,09 1,07 1,05 30 1,62 1,49 1,3 1,19 1,14 1,12 1,09 1,06 2 1,06 1,04 1,03 1,02 1,02 1,01 1,01 1,01 5 1,25 1,2 1,14 1,1 1,08 1,07 1,05 1,03 10 1,53 1,42 1,25 1,16 1,12 1,11 1,08 1,05 30 1,85 1,65 1,38 1,24 1,18 1,15 1,11 1,08 2 1,03 1,02 1,02 1,01 1,01 1,01 1 1 5 1,12 1,10 1,07 1,05 1,04 1,03 1,02 1,01 10 1,2 1,16 1,1 1,07 1,06 1,05 1,03 1,02 30 1,28 1,22 1,14 1,09 1,07 1,06 1,04 1,03 5 1,32 1,25 1,17 1,13 1,1 1,08 1,06 1,04 10 1,54 1,42 1,27 1,19 1,14 1,12 1,09 1,06 30 1,79 1,61 1,38 1,26 1,19 1,16 1,12 1,08 2 1,07 1,05 1,04 1,03 1,02 1,02 1,01 1,01 5 1,36 1,28 1,18 1,14 1,11 1,09 1,07 1,05 10 1,64 1,51 1,33 1,23 1,18 1,15 1,11 1,08 30 2,05 1,82 1,5 1,33 1,25 1,21 1,16 1,11

   Схема теплопроводного включения		λm / λ	Коэффициент ki при α / δ
   I
   II
   III при c / δ	0,25
   	0,5
   	0,75
   IV при c / δ	0,25
   	0,5
   	0,75

5. Таблица Б.2
6. Таблица для определения коэффициента ψ
7. 0,25 0,5 1 2 5 10 20 50 150 0,024 0,041 0,066 0,093 0,121 0,137 0,147 0,155 0,19 - - - 0,09 0,231 0,43 0,665 1,254 2,491 0,25 0,016 0,02 0,023 0,026 0,028 0,029 0,03 0,03 0,031 0,5 0,036 0,054 0,072 0,083 0,096 0,102 0,107 0,109 0,11 0,75 0,044 0,066 0,095 0,122 0,146 0,161 0,168 0,178 0,194 0,25 0,015 0,02 0,024 0,026 0,029 0,031 0,033 0,039 0,048 0,5 0,037 0,056 0,076 0,09 0,103 0,12 0,128 0,136 0,15 0,75 0,041 0,067 0,01 0,13 0,16 0,176 0,188 0,205 0,22

   Схема теплопроводно го включения		Значения коэффициента ψ при αλt / δisol λisol
   I
   IIб
   III при c / δ
   IV при c / δ

Примечание. Обозначения и схемы приняты по прил. 5* СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.)

8. Пример расчета
9. Определить приведенное сопротивление теплопередаче панели с эффективным утеплителем (пенополистирол) и стальными обшивками общественного здания.
10. А. Исходные данные
11. Размеры панели 6×2 м. Конструктивные и теплотехнические характеристики панели:
12. толщина стальных обшивок 0,001 м, коэффициент теплопроводности λ = 58 Вт/(м · °С), толщина пенополистирольного утеплителя 0,2 м, коэффициент теплопроводности 0,04 Вт/(м · °С).
13. Отбортовка листового материала вдоль протяженных сторон панели приводит к образованию теплопроводного включения типа IIб (прил. 5* СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.)), имеющего ширину a = 0,002 м.
14. Б. Порядок расчета
15. Сопротивления теплопередаче вдали от включения Rocon и по теплопроводному включению Ro′:
16. Rocon = 1 / 8,7 + 2(0,001 / 58) + 0,2 / 0,04 + 1 / 23 = 5,16 м2 · °С/Вт;
17. Ro′ = 1 / 8,7 + (2 · 0,001 + 0,2) / 58 + 1 / 23 = 0,162 м2 · °С.
18. Значение безразмерного параметра теплопроводного включения для табл. Б.2
19. aλt / δisolλisol = 0002 · 58 / (0,2 · 0,04) = 14,5
20. По табл. Б.2 по интерполяции определяем величину ψ
21. ψ = 0,43 + [(0,665 - 0,665) · 4,5] / 10 = 0,536
22. Коэффициент ki по формуле (2.8)
23. ki = 1 + 0,536 = 52,94
24. Коэффициент теплотехнической однородности панели по формуле (2.7)
25. r = 1 / { 0,002 · 6 · 52,94} = 0,593
26. Приведенное сопротивление теплопередаче по формуле (2.6)
27. Ror = 0,593 · 5,16 = 3,06 м2 · °С/Вт.
28. 2. Расчет коэффициента теплотехнической однородности r по формуле (2.9)
29. Таблица Б.3
30. Таблица для определения коэффициента влияния fi
31. Вид теплопроводного включения 10 20 Rcm / Rkcon: 1 и более - 0,07 0,12 0,9 - 0,14 0,17 0,8 0,01 0,17 0,19 0,7 0,02 0,24 0,26 0,6 0,03 0,31 0,34 0,5 0,04 0,38 0,41 0,4 0,05 0,45 0,48 0,3 0,06 0,52 0,55 Оконные откосы 20 мм δF′ / δw′: 0,2 0,67 0,3 0,62 0,4 0,55 0,5 0,48 0,6 0,41 0,7 0,35 0,8 0,28 Утолщение внутреннего железобетонного слоя Ry / Rkcon: 0,9 - 0,8 - 0,7 - 0,6 - 0,5 - Гибкие связи диаметром, мм: 4 - 6 - 8 - 10 - 12 - 14 - 16 - 18 - 20 -

    Коэффициент влияния fi
    Стыки	без примыкания внутренних ограждений	с примыканием внутренних ограждений
    		без ребер		с ребрами толщиной, мм
    -
    0,1
    0,13
    0,2
    0,27
    0,33
    0,39
    0,45
    без ребер		с ребрами толщиной
    		10 мм
    0,45		0,58
    0,41		0,54
    0,35		0,47
    0,29		0,41
    0,23		0,34
    0,17		0,28
    0,11		0,21
    0,02		-
    0,12		-
    0,28		-
    0,51		-
    0,78		-
    0,05		-
    0,1		-
    0,16		-
    0,21		-
    0,25		-
    0,33		-
    0,43		-
    0,54		-
    0,67		-

Примечания:
1. В таблице приведены Rkcon, Rcm, Ry - термические сопротивления, м2 · °С/Вт, соответственно панели вне теплопроводного включения, стыка, утолщения внутреннего железобетонного слоя, определяемые по формуле (2.2); δF′ и δw′ - расстояния, м, от продольной оси оконной коробки до ее края и до внутренней поверхности панели.
2. Промежуточные значения следует определять интерполяцией.

32. Пример расчета
33. Определить приведенное сопротивление теплопередаче Ror одномодульной трехслойной железобетонной панели на гибких связях с оконным проемом крупнопанельного жилого дома серии III.
34. А. Исходные данные
35. Панель толщиной 300 мм содержит наружный и внутренний железобетонные слои, которые соединены между собой двумя подвесками (в простенках), подкосом, расположенным в нижней зоне подоконного участка, и распорками: 10 - у горизонтальных стыков и 2 - в зоне оконного откоса (рис. Б.1).
36. Рис. Б.1. Конструкция трехслойной панели на гибких связях
37. 1 - распорки; 2 - петля; 3 - подвески; 4 - бетонные утолщения (δ = 75 мм внутреннего железобетонного слоя); 5 - подкос
38. В табл. Б.4 приведены расчетные параметры панели.
39. В зоне подвесок и петель внутренний бетонный слой имеет утолщения, заменяющие часть слоя утеплителя.
40. Таблица Б.4
41. Б. Порядок расчета
42. Конструкция ограждения содержит следующие теплопроводные включения: горизонтальные и вертикальные стыки, оконные откосы, утолщения внутреннего железобетонного слоя и гибкие связи (подвески, подкос, распорки).
43. Для определения коэффициента влияния отдельных теплопроводных включений предварительно рассчитаем по формуле (2.2) термические сопротивления отдельных участков панели:
44. в зоне утолщения внутреннего железобетонного слоя
45. Ry = 0,175 / 2,04 + 0,06 / 0,042 + 0,065 / 2,04 = 1,546 м2 · °С/Вт;
46. по горизонтальному стыку
47. Rjng = 0,1 / 2,04 + 0,135 / 0,047 + 0,065 / 2,04 = 2,95 м2 · °С/Вт;
48. по вертикальному стыку
49. Rjnv = 0,175 / 2,04 + 0,06 / 0,047 + 0,065 / 2,04 = 1,394 м2 · °С/Вт;
50. термическое сопротивление панели вдали от теплопроводных включений
51. Rkcon = 0,1 / 2,04 + 0,135 / 0,042 + 0,065 / 2,04 = 3,295 м2 · °С/Вт.
52. Условное сопротивление теплопередаче вдали от теплопроводных включений
53. Rocon = 1 / 8,7 + 3,295 + 1 / 23 = 3,453 м2 · °С/Вт.
54. Так как панель имеет вертикальную ось симметрии, то определение последующих величин осуществляем для половины панели:
55. Определим площадь половины панели без учета проема окна
56. Ao = 0,5 · (2,8 · 2,7 - 1,48 · 1,51) = 2,66 м2.
57. Толщина панели δw = 0,3 м.
58. Определим площадь зон влияния Ai и коэффициент fi для каждого теплопроводного включения панели:
59. для горизонтального стыка
60. Rjng / Rkcon = 2,95 / 3,295 = 0,895
61. По табл. Б.3 fi = 0,1. Площадь зоны влияния по формуле (2.10)
62. Ai = 0,3 · 2 · 1,25 = 0,75 м2;
63. для вертикального стыка
64. Rjnv / Rkcon = 1,394 / 3,295 = 0,423
65. По табл. Б.3 fi = 0,375. Площадь зоны влияния по формуле (2.10)
66. Ai = 0,3 · 2,8 = 0,84 м2.
67. для оконных откосов при δF′ = 0,065 м и δw′ = 0,18 м, по табл. Б.3 fi = 0,374. Площадь зоны влияния половины оконного проема с учетом угловых участков определяется по формуле (2.11)
68. Ai = 0,5 · = 1,069 м2;
69. для бетонных утолщений внутреннего железобетонного слоя в зоне подвески и петли при Ry′ / Rkcon = 1,546 / 3,295 = 0,469, по табл. Б.3 fi = 0,78. Суммарную площадь зоны влияния утолщений подвески и петли находим по формуле (2.12)
70. Ai = (0,6 + 2 · 0,3)(0,47 + 0,1) + (0,2 + 0,3 + 0,1)(0,42 + 0,3 + 0,075) = 1,161 м2;
71. для подвески (диаметр стержня 8 мм) по табл. Г.3 fi = 0,16, площадь зовы влияния по формуле (2.12)
72. Ai = (0,13 + 0,3 + 0,14)(0,4 + 2 · 0,3) = 0,57 м2;
73. для подкоса (диаметр стержня 8 мм) по табл. Б.3 fi = 0,16, по формуле (2.12)
74. Ai = (0,13 + 0,3)(0,22 + 0,3 + 0,09) = 0,227 м2.
75. для распорок (диаметр стержня 4 мм) по табл. Б.3 fi = 0,05.
76. При определении суммарной площади зоны влияния пяти распорок следует учитывать, что ширина зоны влияния со стороны стыка ограничена краем панели и составляет 0,09 м. По формуле (2.13):
77. Ai = 5(0,3 + 0,3)(0,3 + 0,09) = 1,17 м2.
78. Рассчитаем r по формуле (2.9)
79. r = 1 / {1 + · (0,84 · 0,375 + 0,75 · 0,1 + 1,069 · 0,374 + 1,161 · 0,78 + 0,57 · 0,16 + 0,227 · 0,16 + 1,17 · 0,05)} = 0,71
80. Приведенное сопротивление теплопередаче панели определим по формуле (2.6)
81. Ror = 0,71 · 3,453 = 2,45 м2 · °С/Вт.